WWW.NEW.PDFM.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Собрание документов
 

«распределительной сети (2 часа) Плазмо-контактная защита участков сети постоянного тока. В настоящее время разработана и применяется в сети постоянного тока автономных ЭЭС ...»

Тема 6. Защиты, реагирующие на физические параметры дуги КЗ .

Комплексная аналого-цифровая защита многоконцевых участков

распределительной сети (2 часа)

Плазмо-контактная защита участков сети постоянного тока. В настоящее

время разработана и применяется в сети постоянного тока автономных ЭЭС

плазмоконтактная защита типа ПКЗ-01 рис. 6.1 .

Рисунок 6.1 .

Защита от дуговых замыканий ПКЗ-01

Защищается участок сети с автоматическими выключателями АВ1-АВ4 рис .

6.1. Защита включает в себя ПО и две системы плазмоконтактных датчиков СД1 и СД2 .

Рисунок 6.2 .

Плазмоконтактная защита по патенту США Датчики системы СД1 размещены вблизи защищаемого шинопровода и соединены с входом 1 ПО, обеспечивающим его срабатывание без выдержки времени. Датчики системы СД2 размещены в зоне выхлопа коммутационной дуги АВ1-АВ4 и соединены с входом 2 ПО, срабатывающим в этом случае с выдержкой времени .

При возникновении дуги на шинопроводе в зоне оказывается система СД1 .

Напряжение между СД1 и отрицательным полюсом прикладывается к входу 1 ПО и вызывает его срабатывание, что приводит к срабатыванию АВ1 и тем самым аварийный режим ликвидируется. При замыкании полюсов одного из АВ2-АВ4 в зоне действия дуги оказывается СД2. Напряжение прикладывается к входу 2 ПО, последний срабатывает с выдержкой времени (80 мс), необходимой для отстройки от коммутационных дуг отключения автоматических выключателей. Срабатывает АВ1 и аварийный режим поврежденного выключателя также ликвидируется .

Аналогично по принципу действия построена защита сети постоянного тока по патенту США рис. 6.2. В качестве плазмоконтактного датчика используется медный провод или проводящая оболочка защищаемого кабеля. В отличие от ПКЗсигнал защиты используется не на отключение АВ питающего присоединения, а на шунтирование дуги КЗ с помощью срабатывания тиристора. При этом дуга гаснет, а ток через питающий АВ увеличивается практически до тока металлического замыкания. В результате ток превышает уставку АВ, в отличие от тока дуги, и аварийный режим ликвидируется .

Описанное устройство эффективно в сети со сравнительно небольшими токами дуги КЗ (единицы кА). При токах КЗ достигающих десятков кА шунтирование поврежденного кабеля нецелесообразно из-за возникновения больших электродинамических усилий. С учетом приведенных результатов при определении количества датчиков плазмо-контактной защиты для участков сети переменного тока необходимы исследования скорости перемещения дуги на объекте с учетом конкретного типа электроизоляционного покрытия его шинопроводов .

Принципы построения защитных устройств комплектных распределительных устройств .

В настоящее время в ряде случаев согласование максимально-токовых защит КРУ вступает в противоречие с требованиями ПУЭ по их локализационной способности к внутренним КЗ, сопровождающихся электрической дугой. Выдержки времени МТЗ на головных подстанциях, как правило, превышают время локализационной способности КРУ. Указанные обстоятельства приводят к необходимости установки быстродействующей защиты, способной предотвратить развитие аварии, т.е. предотвратить переход дуги в смежные ячейки .

В большинстве КРУ современных конструкций устанавливается дуговая защита клапанного типа реагирующая на повышение давления внутри ячеек при КЗ, сопровождающихся открытой электрической дугой. Недостаточная чувствительность и надежность этой защиты, несмотря на ее простоту и высокое быстродействие, ограничивает возможности выявления замыканий с малыми токами .





В последнее время для защиты КРУ получила распространение так называемая «логическая дифференциальная защита шин», выполненная на основе реле тока МТЗ питающего и отходящих присоединений.

Алгоритм функционирования указанной защиты может быть представлен в виде:

n F Tn Ti, i 1 где F – выходной сигнал на отключение выключателя вводной ячейки секционного выключателя;

Тn – выходной сигнал реле тока питающего присоединения;

Ti – инверсный выходной сигнал реле тока отходящих присоединений;

i – номер отходящего присоединения;

n – количество отходящих присоединений .

Достоинством данной защиты является возможность использования максимально-токовой защиты не только от внешних КЗ, но и для быстродействующей защиты от внутренних замыканий. Эксплуатация рассмотренной защиты показала ее высокую эффективность. Тем не менее, следует отметить, что к недостаткам этой защиты следует отнести не выявление по принципу действия КЗ за трансформаторами тока отходящих присоединений, возникающих, например, в кабельной воронке, находящейся в пределах КРУ, а также возможности ее отказа при наличии сильноточной подпитки со стороны питаемого присоединения .

В первом и втором случаях отключение КЗ, сопровождаемого открытой электрической дугой, происходит с достаточно большой выдержкой времени. При этом возрастает вероятность повреждения смежных ячеек. Защита также неработоспособна и при КЗ в отсеке трансформаторов тока вводной ячейки .

Замедление, вызванное подпиткой точки КЗ со стороны питаемого присоединения, может быть устранено путем дополнительной установки различных выявительных органов .

Защита, реагирующая на повышение температуры в КРУ При возникновении дугового КЗ резко повышается температура в области датчиков температуры Д, соединенных в последовательную цепь рис. 6.3 и установленных вдоль фаз А, В и С защитных токопроводов. Датчики температуры Д состоят из двух металлических пластин изолированных друг от друга с помощью другой пластины из сегнетокерамики (обозначенной на рисунке заштрихованной областью) .

Рисунок 6.3 .

Устройство защиты, реагирующее на повышение температуры Известно, что при нагревании пластины из сегнетокерамики выше точки Кюри (Тк) исчезает ее поляризация и происходит фазовый переход в пароэлектрическое состояние. При этом ее диэлектрическая проницаемость в соответствии с законом Кюри-Вейса убывает обратно пропорционально разности температуры 1/(Т-Тк), где Т – температура сегнетоэлектрической пластины .

Датчики нагреваются выше точки Кюри, в результате чего уменьшается на несколько порядков, а сопротивление датчиков Д значительно возрастает, обратно пропорционально уменьшению их емкости. Падение напряжения на датчиках Д превышает падение напряжения на резисторе R2 и на выходе схемы сравнения СС появляется сигнал, вызывающий работу выходного органа ВО .

Изолирующая пластина также может быть изготовлена из сегнетовой соли (Тк = 297255 К), титана бария (Тк = 391 К) или ниобата калия (Тк = 708 К) .

Аналогичный эффект может быть получен при нагревании магнитопровода катушки индуктивности с сердечником из ферромагнитного материала выше точки Кюри (точки Нееля). В результате исчезает самопроизвольная намагниченность сердечника и происходит его переход в фазу парамагнитного состояния. При этом магнитная проницаемость сердечника резко падает также в соответствии с законом Кюри-Вейса = 1/(Т-Тк), где Т – температура магнитопровода, а индуктивность катушки значительно уменьшается .

В качестве материала сердечника магнитопровода катушки может быть использован сплав Гейслера (Тк = 200К), никель (Тк = 358К), 78%-ный пермаллой (Тк = 550К), магнетит (Тк = 585К). Для снижения тепловой постоянной времени пластина из сегнтокерамики или магнитопроводы катушки индуктивности должны иметь малые геометрические размеры .

Резистор R2 подбирается таким образом, чтобы на основной частоте сопротивление соединенных последовательно датчиков Д было меньше сопротивления резистора R2. Блок СС осуществляет сравнение абсолютных значений величин. В этом случае чувствительность оказывается более высокой (чем сравнение по фазе), т.к. при изменении сопротивления одного или нескольких датчиков температуры Д характер последовательной цепи из датчиков и резистора R2 сохраняется. Следует также иметь ввиду, что напряжения на датчиках Д и сопротивлении резистора R2 сдвинуты на 90 эл. градусов. Сравнение величин напряжений на датчиках Д и сопротивлении резистора R2 позволяет отстроиться от колебаний тока в защищаемой установке при реализации измерительного органа .

Так как температура при дуговом повреждении на 1-2 порядка превышает температуру нормального режима, то настройка параметров работы СС и срабатывания ВО не требует особой точности. Высокая чувствительность СС позволяет использовать датчики температуры с небольшими массогабаритными параметрами, тем самым снизить их тепловую инерционность. Это может обеспечить быстродействие устройства защиты на уровне полупериода промышленной частоты .

Устойчивость быстроты срабатывания защиты зависит от количества датчиков температуры, а выбор их оптимального количества требует исследования защищаемой установки в реальных условиях, что связано с определенными трудностями .

Достаточно эффективным способом выявления КЗ с дугой является контроль одновременности срабатывания пороговых элементов, контролирующих параметры дуги, что практически исключает ложное действие защиты при выходе из строя одного из каналов или наложении двух событий (например, осмотр одной из ячеек и внешнее КЗ при неодновременном их появлении).

Алгоритм функционирования защиты данного типа имеет вид:

F [UD1t1 Y E p, kT ET D22 ] U Y ( E p ) F, t где U D1t,Y ( E p kT ET ) D2t – операторы ограничения длительности выходных сигналов каналов, контролирующих уровень напряжения или тока и разности световых потоков (освещенности) рабочего ЕР и тормозного ЕТ фотодатчиков .

Детектор дуги в распределительных устройствах корпусной конструкции Электрическая дуга сопровождается световыми и тепловыми излучениями. В результате колебаний теплового и холодного воздуха в области горения дуги возникают звуковые волны. Частота звуковых колебаний определяется частотой колебаний мгновенных значений активной мощности, выделяющейся при горении дуги. Следовательно, звуковые волны моделируются частотой 100 Гц. Для преобразования звуковых колебаний в электрический сигнал целесообразно в качестве датчика использовать угольный микрофон, как имеющий высокую чувствительность и допускающий достаточно высокую температуру перегрева .

Применение канала выделения звуковых колебаний в сочетании с устройством, реагирующим на световое излучение, повышает чувствительность защиты от дуговых замыканий. Устройство детектора дуги содержит фотодатчик (ФД), последовательно соединенные угольный микрофон (М) и усилитель сигналов (У), фильтр второй гармоники (Ф), выпрямитель (В), конъюнктор (И), выходной орган (ВО) рис. 6.4 .

Рисунок 6.4. Детектор дуги

Возникновение интенсивного светового излучения и звуковых колебаний при КЗ, сопровождаемым электрической дугой, приводит к срабатыванию ФД и одновременном появлением сигналов на выходах Ф, У и В. В результате срабатывает конъюнктор И и соответственно ВО. Защита действует .

В нормальных условиях практически не бывает одновременного существования интенсивного светового излучения и мощной звуковой волны частотой 100 Гц. Таким образом, может быть реализовано устройство защиты с достаточно высокой помехоустойчивостью .

Световая защита .

Устранение неработоспособности рассмотренной выше защиты при КЗ за трансформаторами тока питаемых присоединений и до трансформаторов тока питающего присоединения возможно при ее дополнении дуговой защитой, реагирующей на изменение светового потока (освещенности) внутри ячеек КРУ .

Ниже рассмотрены принципы построения измерительных органов дуговой защиты и выполнение быстродействующей защиты в целом.

Наиболее простой алгоритм функционирования реле дуговой защиты имеет вид:

(6.1) F E (TD1 ), или (6.2) F E T, где Е, (TD1) – выходные логические сигналы каналов, контролирующих уровень светового потока (освещенности) и тока соответственно;

сигнал Т токового реле в первом случае появляется через промежуток времени, вводимый оператором D1 .

Алгоритм (6.1) реализован в устройстве дуговой защиты «Молния-1) СКТБ ВКТ «Мосэнерго», в котором питание осуществляется от трансформаторов тока вводной ячейки защищаемого КРУ. Данное построение повышает селективность действия, но неоправданно снижает быстродействие. Более предпочтительным является алгоритм по выражению (6.2), т.к. в этом случае каналы, контролирующие ток и освещенность, действуют параллельно. При этом возможно использование реле тока максимально-токовой защиты, установленной в КРУ .

Для повышения чувствительности дуговой защиты возможно применение в ее измерительных органах, кроме рабочих датчиков, также и тормозных, что позволяет снизить уровень отстройки от помех.

Алгоритм функционирования устройств может быть представлен в виде:

F Y ( E p,k T ET ) T, где Y ( E p, kT ET ) – выходной сигнал порогового элемента, контролирующего световой поток (освещенность) рабочего и тормозного фотодатчиков и принимающего значение логическая единица «1» при ЕР – kTET Eпор; принимающего значение логический нуль «0» при ЕР – kTET Eпор; kT – коэффициент торможения;

Eпор – пороговое значение освещенности;

Т – выходной логический сигнал реле тока .

Сравнительная оценка чувствительности вариантов устройств световой защиты .

Опыт эксплуатации устройств защиты распределительных щитов (РЩ), реагирующих на изменение величины, формы и других параметров тока и напряжения при возникновении электрической дуги КЗ показывает, что такие устройства защиты имеют недостаточные чувствительность, помехоустойчивость и быстродействие. В этой связи возможно применение устройств защиты от дуговых КЗ, реагирующих на тепло, свет, ионизацию, электромагнитное излучение и ударные волны. Одним из наиболее перспективных способов, обеспечивающих улучшенные эксплуатационные параметры является способ, основанный на контроле интенсивности светового излучения дуги .

Произведем сравнительную оценку помехоустойчивости и чувствительности двух вариантов защиты, реализующих способ, основанный на контроле интенсивности светового излучения дуги, с одним фотодатчиком и двумя фотодатчиками .

Основными помехами при работе подобных устройств являются электрические дуги отключения, возникающие при работе автоматических выключателей, внешняя фоновая засветка, обусловленная различными источниками освещения, а также дуговые КЗ вне защищаемого РЩ. При оценке чувствительности и помехоустойчивости устройств, реагирующих на видимый участок спектра излучения дуги, первостепенное значение имеют такие характеристики помех, как интенсивность и длительность их существования. Наиболее простой способ обеспечения помехоустойчивости устройства защиты РЩ от электрической дуги отключения – увеличение времени срабатывания его tср.у до величины, превышающей длительность свечения дуг отключения tДО: tср.у kзап tДО, где kзап – коэффициент запаса .

Одним из наиболее эффективных и простых способов отстройки от внешней импульсной засветки, не приводящим к значительному снижению чувствительности устройства, является использование в устройстве второго фотодатчика, контрольного, который устанавливается вне РЩ и регистрирует только излучение помех. Для оценки эффективности использования второго фотодатчика сделаем сравнение чувствительности и помехоустойчивости устройств с одним и двумя фотодатчиками, предполагая, что помехоустойчивость обоих устройств по отношению к электрическим дугам отключения обеспечена за счет увеличения их времени срабатывания до величины tср.у tДО. Определим уставку срабатывания Uуст устройств с одним фотодатчиком как функцию уровня помех, используя функциональную схему, приведенную на рис. 6.5 .

Рисунок 6.5 Схема устройства защиты ячейки КРУ с одним фотодатчиком

–  –  –

Подставляя в это неравенство вместо Uуст его значение из (6.3), будем иметь I ад k зап k осл I зи I эф I Тмакс I Тмин .

(6.6) Из (6.6) видно, что чувствительность устройств не зависит от величины нагрузочного резистора и определяется уровнем помех и максимальным и минимальным значениями темнового тока фотодатчика. При больших значениях величины Iзи чувствительность устройства будет низкой. Повысить ее можно только за счет снижения надежности и помехоустойчивости последнего .

Произведем оценку тока Iад, задавшись конкретными значениями величин, входящих в (6.6): Iзи = 2·10-3 A; kзап = 1,3; IТмин = 0,3·10-6 А; IТмакс = 20·10-6 А; Iэф = 0,02·10-3 A; kосл = 0,2. Получим Iад 0,55·10-3 А .

Рассмотрим устройство защиты РЩ с двумя фотодатчиками рис. 6.6. Для оценки чувствительности воспользуемся схемой замещения, приведенной на рис.6.7 .

Рисунок 6.6 .

Схема устройства защиты ячейки КРУ с двумя фотодатчиками Рисунок 6.7. Схема замещения устройства защиты На схеме фотодатчики представлены как источники тока, поскольку их токи практически не зависят от напряжения питания и сопротивлений нагрузки, а определяются уровнем освещенности. Сопротивления делителя R5-R6 из схемы замещения исключены, поскольку величины их значительно меньше входного сопротивления Rвх реагирующего органа .

При анализе схемы считаем, что коэффициенты чувствительности фотодатчиков Д1 и Д2 одинаковы и равны коэффициенту чувствительности фотодатчиков устройства, рассмотренного в первом случае (см. рис. 6.5). Для определения уставки срабатывания устройства Uуст необходимо знать максимальную величину напряжения небаланса в точке 1 схемы замещения.

Составив и решив уравнения для схемы замещения по методу контурных токов, получим выражение для напряжения в точке 1:

I 2 R 2( Rвх А) I1R 2( B Rвх ) U1, AB Rвх Rвх

–  –  –

Задавшись, как и в первом случае величинами R1 = R2 = 12 кОм; Iэф = 0,02·10-3 A; Iзи = 2·10-3 A; R3 = R4 = 120 кОм; IТмин = 0,3 ·10-6 A; IТмакс = 20 ·10-6 A; Rвх = 300 кОм; kзап = 1,3; получим из (6.8) IаД 55,2 ·10-6 A .

Сопоставляя это значение IаД с полученным ранее, можно прийти к выводу, что в схеме с двумя фотодатчиками чувствительность в 10 раз больше, чем в схеме с одним фотодатчиком. Кроме того, схема с двумя фотодатчиками будет иметь высокую помехоустойчивость при больших значениях силы света импульсных засветок вплоть до таких, при которых фотодатчик, находящийся внутри щита, перейдет в режим насыщения .

Таким образом, устройство защиты с двумя фотодатчиками обладает значительно более высокими чувствительностью, помехоустойчивостью и надежностью, чем устройство с одним фотодатчиком .

Повышение чувствительности защиты отстройкой от нагрузочных токов нормальных эксплуатационных режимов .

Повышение чувствительности и надежности защиты ячеек КРУ от дуговых КЗ может быть достигнуто путем сравнения сигнала от фотодатчиков (ФД), установленных в ячейках, с опорным фотодатчиком (ФДО), установленным вне КРУ. Кроме того, разность напряжений датчиков ФД и ФДО сравнивается с напряжением, которое сформировано по величине, пропорциональной току ячейки ввода .

Рисунок 6.8. Вариант схемы устройства защиты для двух ячеек КРУ

Реализующая схема устройства защиты двух ячеек КРУ рис. 6.8 содержит разделительный трансформатор (Тр), первичная обмотка которого включена во вторичную цепь измерительного трансформатора тока ячейки ввода, а вторичная нагружена на резистор R1, выпрямительный мост М1, преобразователь в виде параллельно включенных цепочки из последовательно соединенных фотодиодов ФД1, ФД2 и соответственно резисторов R2, R3, опорного фотодиода (ФДО) с резистором Rо, суммирующие усилители СУ1, СУ2, пороговые элементы ПЭ1, ПЭ2, выходные органы ВО1, ВО2. Фотодиоды с резисторами расположены в ячейках КРУ .

Фотодиоды ФД1 и ФД2 с соответствующими резисторами R2, R3 образуют с ФДО и Rо мостовые балансные схемы, в диагональ которых включены суммирующие усилители СУ1 и СУ2. Такое построение измерительных органов позволяет существенно снизить влияние колебаний температуры, достигающих нескольких десятков градусов. Кроме того, балансная схема позволяет практически исключить влияние колебаний тока вводной ячейки, которое определяет напряжение, приложенное к измерительной схеме из фотодиодов и резисторов .

При возникновении дугового КЗ в одной из ячеек Я1 или Я2 обратное сопротивление ФД данной ячейки резко снижается и становится значительно меньше сопротивления ФДО, находящегося в темновом режиме. В результате происходит разбалансировка соответствующего моста и в его измерительной диагонали появляется напряжение, пропорциональное колебаниям интенсивности светового дугового столба и модулируемое мгновенными значениями тока в данной ячейке. При этом фаза тока ячейки практически совпадает с фазой тока ячейки ввода (благодаря довольно низкому сопротивлению электрической дуги, обусловленному небольшим расстоянием между электродами в цепях низкого напряжения 6-35 кВ) .

Поэтому минимальное сопротивление ФД приходится на максимум напряжения от выпрямительного моста М, что позволяет дополнительно повысить чувствительность защиты. Напряжение на выходе СУ превышает напряжение срабатывания ПЭ. Последний срабатывает и приводит в действие ВО и соответствующий автоматический выключатель поврежденной ячейки КРУ .

Селективная централизованная защита КРУ Уменьшить число реле дуговой защиты, можно применяя централизованный принцип. В этом случае используется один измерительный орган, а фотодатчики размещаются в отсеках вводной ячейки и ячейках отходящих присоединений и включаются по схеме максиселектора. Схема логических цепей одного из вариантов централизованной дуговой защиты представлена на рис. 6.9 .

Рисунок 6.9 .

Упрощенная схема логических цепей дуговой защиты на основе централизованного реле

–  –  –

FkE1 FkA FkE1, где FkE1 – сигнал дугового реле, датчики которого установлены в защищаемых отсеках. Как и в предыдущем случае дополнительно к централизованному устройству дуговой защиты устанавливается индивидуальное реле, датчики которого размещаются в отсеке трансформаторов тока вводной ячейки и воздействуют на выключатель стороны высшего напряжения трансформаторной подстанции .

Таким образом, совместное выполнение «логической дифференциальной защиты шин» и дуговой защиты на основе контроля освещенности отсеков КРУ, не входящих в зону действия первой защиты, позволяет повысить надежность защиты в целом, обеспечить быстродействующее отключение внутренних КЗ и устранить «мертвые зоны» .

В зависимости от вида оперативного тока, используемого на подстанциях, разработаны соответствующие блоки питания реле. Для подстанций с постоянным оперативным током питание реле может осуществляться от делителей напряжения .

Питание реле на подстанциях с переменным оперативным током (для двухтрансформаторных подстанций) может быть выполнено от трансформатора собственных нужд (ТСН), к которому подключаются промежуточные трансформаторы напряжения с выпрямителями на выходе .

Наиболее универсальным решением является блок питания, подключаемый к вторичной цепи измерительных трансформаторов тока. Описание такого блока, обеспечивающего надежное питание при разных видах междуфазных повреждений, приведено в литературе. Достоинством такого блока питания является также возможное совмещение функций реле тока и реле дуговой защиты. При этом не требуется применение стабилизаторов, т.к. микросхемы измерительной части допускают работу при изменении напряжения питания в достаточно широких пределах. Поэтому достаточно иметь лишь стабилитроны для ограничения максимального уровня напряжения на схеме .

Дифференциальная защита с резервным пуском от контакта с плазмой дуги КЗ Дифференциальная защита с торможением и алгоритмом формирования тормозного сигнала «торможение максимальной разностью потенциалов» дает возможность реализовать распознавание КЗ в зоне защиты без выдержки времени, что позволяет считать ее дифференциальной отсечкой. При этом чувствительность защиты остается ниже номинального тока защищаемого участка сети. Это является отличительной особенностью такой защиты от любых видов устройств отсечки с трансформаторами тока .

Измерительная и логическая части дифференциальной защиты работают следующим образом рис. 6.10. При КЗ в зоне действия защиты напряжения на тормозном RT и дифференциальном Rд резисторах в каждый момент времени совпадают по форме, но противоположны по знаку. Поэтому суммарное напряжение на входе нуль-органа (НО) равно нулю также в любые моменты времени режима КЗ .

Это приводит к срабатыванию НО и соответственно к возбуждению одного из двух входов конъюнктора. Второй вход конъюнктора также возбужден из-за работы блокирующего органа (БО). Последний находится в сработанном состоянии при протекании тока хотя бы по одному из присоединений защищаемого участка сети. С учетом этого на выходе конъюнктора практически мгновенно с начала КЗ появляется логическая единица, что приводит к отключению поврежденного участка сети с помощью исполнительных цепей защиты и работе АВ питающих присоединений .

При КЗ вне зоны действия защиты суммарное напряжение на резисторах RT и Rд не приближается к своему минимальному значению, практически к нулю, ни в какие промежутки времени, поскольку напряжение на тормозном резисторе всегда больше дифференциального напряжения. С учетом этого НО не может сработать и, следовательно, защита не действует. Аналогичное распределение напряжений в измерительной схеме защиты происходит во всех нормальных эксплуатационных режимах сети. Поэтому защита также не действует. В случае если защищаемый участок обесточен, то БО находится не в сработанном состоянии и защита не действует независимо от состояния НО. Таким образом, благодаря использованию полного тормозного напряжения, обеспечивается надежная отстройка от неселективных срабатываний при внешних КЗ с максимальными кратностями токов .

Это же повышает помехоустойчивость защиты в нормальных эксплуатационных режимах .

Первичные измерительные преобразователи тока дифференциальной защиты распределительных щитов устанавливаются за АВ питаемых присоединений так, чтобы последние входили бы в зону защиты. Места подключения силовых кабелей к АВ осуществляются с помощью болтовых соединений, которые оказываются вне зоны дифференциальной защиты, но являются наиболее уязвимыми для повреждений через дугу КЗ. Болтовые соединения часто оказываются без электроизоляционного покрытия и, следовательно, в этих местах вероятность возникновения КЗ через дугу максимальная .

Предложено в местах болтовых соединений силовых кабелей с АВ устанавливать плазмоконтактные датчики, которые включаются последовательно в цепь дифференциальной защиты КРУ рис. 6.10 .

Электрическая дуга КЗ под действием электродинамических сил растягивается и касается плазмоконтактных датчиков 4. При этом к пусковому органу ПКЗ прикладывается линейное напряжение сети, в результате он срабатывает и через дизъюнктор воздействует на исполнительные цепи защиты .

Рисунок 6.10 .

Двухлинейная функциональная схема дифференциальной отсечки

КРУ с резервным пуском от ПКЗ болтовых соединений силовых кабелей:

1 – ИПТ питающих присоединений, 2 – ИПТ питаемых присоединений, 3 – болтовые соединения, 4 – плазмоконтактные датчики, ПО-А, ПО-С – логические части пусковых органов отсечки соответственно фаз А и С;ПКЗ-А, ПКЗ-С – плазмоконтактная защита соответственно фаз А и С В случае возникновения дугового КЗ в любом месте и касании плазмы дуги соединительных проводов или вторичных обмоток ИПТ пусковой орган также сработает и защита подействует. Таким образом, при дуговых КЗ в КРУ пусковой орган ПКЗ резервирует пусковой орган ПО дифференциальной защиты .

Вопросы для самоконтроля .

1. Принцип действия плазмо-контактной защиты .

2. Защита, реагирующая на повышение температуры в КРУ .

3. Детектор дуги в распределительных устройствах корпусной конструкции .

4. Принцип действия световой защиты .

5. Чувствительность и помехоустойчивость световой защиты .

6. Селективная централизованная защита КРУ .

7. Дифференциальная отсечка с резервным пуском от контакта с плазмой


Похожие работы:

«Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" ИТОГИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В 2012 ГОДУ Томск 2013 Редакционный со...»

«Труды МАИ. Выпуск № 91 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 623.62:621.396.96 Метод обеспечения энергетической скрытности при определении координат целей Тимошенко А.Г.*, Тепляков И.М.**, Кузнецов В.С.**, Солодков А.В.** Национальный...»

«Инструкция по ремонт снегохода буран 25-03-2016 1 Кремационные эксперименты — это попытки. Возможно, что сперва питаемая суша является, только если недоработки будут вздуваться. Угленосное усваивание может игнорироваться словоохотливо поддававшими. Инкассирует ли багрянистое подыхание? Нав...»

«Лекция 14 Адсорбция. П. стр. 156-165, стр.172-176. Определение. Адсорбция (явление) это изменение концентрации вещества в поверхностном слое по сравнению с концентрацией в объемной фазе. Адсорбцией (величиной), а или, называют количество адсорбированно...»

«1.1.2. Особо охраняемые природные территории (ФГУ "Государственный природный заповедник "Байкало-Ленский", ФГУ "Прибайкальский национальный парк", ФГУ "Байкальский государственный природный биосферный заповедник", ФГУ "Государственный природный биосферный заповедн...»

«Всероссийская олимпиада школьников по литературе. 2014 год Задания заключительного этапа 11 класс I тур Проведите целостный анализ текста (прозаического ИЛИ стихотворного – НА ВЫБОР!) Се...»

«ПРАВИТЕЛЬСТВО КУРГАНСКОЙ ОБЛАСТИ ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫ НАСЕЛЕНИЯ КУРГАНСКОЙ ОБЛАСТИ ПРИКАЗ 17.03.2017_ года №_143 г. Курган О подготовке лиц, желающих принять на воспитание в свою семью ребенка, оставшегося без попечения родителей В соответствии со статьями 127, 146 Семейного кодекса Российской Феде...»

«БПАРХиЛЬНЫЯ ведомости. Выходятъ два раза въ м'Ьсяцъ. Подписка принимаетси въ редакMi. Ц^на годовому издан1ю ш есть агаТомскихъ EirapxiajibHHXb В е­ рублей съ пересылкою. домостей,при Томской семинар1и. годъ 1-го Ноября 1902 года. ххш....»

«ПРОГРАММА PMSN1D ДЛЯ МНОГОГРУППОВОГО ОДНОМЕРНОГО РАСЧЕТА РЕАКТОРОВ НА БЫСТРЫХ НЕЙТРОНАХ МЕТОДОМ ДИСКРЕТНЫХ ОРДИНАТ Руководитель: А.В. Дедуль Автор доклада: А.А. Николаев Введение Возможности программ одномерного расчета нейтронно...»








 
2018 www.new.pdfm.ru - «Бесплатная электронная библиотека - собрание документов»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.